단위 변환
영어(미국) 단위 X | 곱하기 | = 미터법 단위 | X 곱하기 | = 영어(미국) 단위 | ||
선형 측정 | in | 25.40 | mm | 0.0394 | in | 선형 측정 |
in | 0.0254 | 중 | 39.37 | in | ||
ft | 304.8 | mm | 0.0033 | ft | ||
ft | 0.3048 | m | 3.281 | ft | ||
제곱 측정 | in2 | 645.2 | mm2 | 0.00155 | in2 | 제곱 측정 |
in2 | 0.000645 | m2 | 1550.0 | in2 | ||
ft2 | 92.903 | mm2 | 0.00001 | ft2 | ||
ft2 | 0.0929 | m2 | 10.764 | ft2 | ||
입방 측정 | ft3 | 0.0283 | m3 | 35.31 | ft3 | 입방 측정 |
ft3 | 28.32 | L | 0.0353 | ft3 | ||
속도 비율 | 피트 / 초 | 18.29 | m/분 | 0.0547 | 피트 / 초 | 속도 비율 |
피트/분 | 0.3048 | m/분 | 3.281 | 피트/분 | ||
상형 무게 | lb | 0.4536 | kg | 2.205 | lb | 상형 무게 |
파운드 / 피트3 | 16.02 | kg / m3 | 0.0624 | 파운드 / 피트3 | ||
견딜 수있는 능력 | lb | 0.4536 | kg | 2.205 | lb | 견딜 수있는 능력 |
lb | 4.448 | 뉴턴(N) | 0.225 | lb | ||
kg | 9.807 | 뉴턴(N) | 0.102 | kg | ||
파운드/피트 | 1,488 | kg / m | 0.672 | 파운드/피트 | ||
파운드/피트 | 14.59 | N / m | 0.0685 | 파운드/피트 | ||
kg-m | 9.807 | N / m | 0.102 | kg-m | ||
토크 | 인치 - 파운드 | 11.52 | kg-mm | 0.0868 | 인치 - 파운드 | 토크 |
인치 - 파운드 | 0.113 | N~m | 8.85 | 인치 - 파운드 | ||
kg-mm | 9.81 | N-mm | 0.102 | kg-mm | ||
관성 회전 | 인4 | 416.231 | mm4 | 0.0000024 | 인4 | 관성 회전 |
인4 | 41.62 | cm4 | 0.024 | 인4 | ||
압력/스트레스 | 파운드/인치2 | 0.0007 | kg / mm2 | 1422 | 파운드/인치2 | 압력/스트레스 |
파운드/인치2 | 0.0703 | kg / cm2 | 14.22 | 파운드/인치2 | ||
파운드/인치2 | 0.00689 | N / mm2 | 145.0 | 파운드/인치2 | ||
파운드/인치2 | 0.689 | N / cm2 | 1.450 | 파운드/인치2 | ||
파운드/피트2 | 4.882 | kg / m2 | 0.205 | 파운드/피트2 | ||
파운드/피트2 | 47.88 | N / m2 | 0.0209 | 파운드/피트2 | ||
힘 | HP | 745.7 | 와트 | 0.00134 | HP | 힘 |
피트 - 파운드 / 분 | 0.0226 | 와트 | 44.25 | 피트 - 파운드 / 분 | ||
온도 | °F | TC = (°F - 32) / 1.8 | 온도 |
BDF의 상징
상징 | 단위 | |
BS | 컨베이어 벨트 인장 강도 | kg/M |
BW | 벨트 폭 | M |
C 기호 정의
상징 | 단위 | |
Ca | 테이블 FC 보기 | ---- |
Cb | 테이블 FC 보기 | ---- |
D 기호 정의
상징 | 단위 | |
DS | 샤프트 편향비 | mm |
E 기호 정의
상징 | 단위 | |
이자형 | 샤프트 신장률 | 평점 |
F 기호 정의
상징 | 단위 | |
FC | 벨트 가장자리와 홀드다운 스트립 사이의 마찰 계수 | ---- |
FBP | 캐리 제품과 벨트 표면 사이의 마찰 계수 | ---- |
FBW | 벨트 지지재의 마찰계수 | ---- |
FA | 수정된 계수 | ---- |
FS | 인장 강도 계수 수정됨 | ---- |
FT | 컨베이어 벨트 온도 계수 수정됨 | --- |
힐름의 상징
상징 | 단위 | |
H | 고도 컨베이어 경사 고도. | m |
HP | 마력 | HP |
I 기호 정의
상징 | 단위 | |
I | 관성 모멘트 | mm4 |
L 기호 정의
상징 | 단위 | |
L | 반송 거리(구동축에서 아이들러 축까지의 중심점) | M |
LR | 복귀 방향 직선 구간 길이 | M |
LP | 캐리 웨이 스트레이트 런 단면 길이 | M |
M 기호 정의
상징 | 단위 | |
M | 나선형 컨베이어 레이어 레벨 | ---- |
MHP | 모터마력 | HP |
PRS의 상징
상징 | 단위 | |
PP | 제품 누적 측정 면적 운반 경로 비율 | ---- |
R 기호 정의
상징 | 단위 | |
R | 스프로킷 반경 | mm |
RO | 외부 반경 | mm |
rpm | 분당 회전수 | rpm |
S 기호 정의
상징 | 단위 | |
SB | 베어링 사이의 간격 | mm |
SL | 샤프트 총 하중 | Kg |
SW | 샤프트 무게 | kg/M |
TVW의 상징
상징 | 단위 | |
TA | 컨베이어 벨트 장치 허용 장력 | kg/M |
TB | 컨베이어 벨트 장치 이론 장력 | kg/M |
TL | 컨베이어 벨트 장치 전차선의 새그 장력. | kg/M |
TN | 섹션의 장력 | kg/M |
TS | 토크 | Kg.mm |
TW | 컨베이어 벨트 장치 총 장력 | kg/M |
TWS | 특정 유형 컨베이어 벨트 장치 총 장력 | kg/M |
V 기호 정의
상징 | 단위 | |
V | 이송속도 | 분/분 |
VS | 이론 속도 | 분/분 |
W 기호 정의
상징 | 단위 | |
WB | 컨베이어 벨트 단위 중량 | kg/M2 |
Wf | 누적된 운반 마찰 응력 | kg/M2 |
WP | 컨베이어 벨트 운반 제품 단위 중량 |
|
미는 사람과 양방향
푸셔 또는 양방향 컨베이어의 경우 벨트 장력은 일반 수평 컨베이어보다 높습니다.따라서 두 끝의 샤프트는 구동 샤프트로 간주되어 계산에 포함되어야 합니다.일반적으로 전체 벨트 장력을 구하는 것은 경험 계수의 약 2.2배입니다.
공식: TWS = 2.2TW = 2.2TB X FA
본 장치의 TWS는 양방향 또는 푸셔 컨베이어의 장력 계산을 의미합니다.
터닝 계산
회전하는 컨베이어의 장력 계산 TWS는 누적된 장력을 계산하는 것입니다.따라서 모든 운반 부분의 장력은 전체 장력 값에 영향을 미칩니다.즉, 복귀측의 구동 구간 시작부터 아이들러 구간으로의 복귀 과정을 따라 전체 장력이 축적된 후 운반 구간을 통과하여 구동 구간까지 전달됩니다.
본 장치의 설계 포인트는 구동축 아래의 T0입니다.T0의 값은 0과 같습니다.T0의 모든 섹션을 계산합니다.예를 들어, 복귀로의 첫 번째 직선 구간은 T0에서 T1까지이며 이는 T1의 누적 장력을 의미합니다.
T2는 복귀 방향에서 회전 위치의 누적 장력입니다.즉, T0, T1, T2의 누적된 장력이다.위의 그림을 참고하여 후반부의 누적된 장력을 파악해 보세요.
공식: TWS = ( T6 )
운반 방식에 있는 드라이브 섹션의 총 장력입니다.
본 장치의 TWS는 회전하는 컨베이어의 장력 계산을 의미합니다.
공식: T0 = 0
T1 = WB + FBW X LR X WB
주행 위치에서 현수선 처짐의 장력.
공식: TN = ( Ca X TN-1 ) + ( Cb X FBW X RO ) X WB
복귀 방향의 터닝 섹션의 장력.
Ca 및 Cb 값에 대해서는 표 Fc를 참조하십시오.
T2 = ( Ca X T2-1 ) + ( Cb X FBW X RO ) X WB
TN = ( Ca X T1 ) + ( Cb X FBW X RO ) X WB
공식: TN = TN-1 + FBW X LR X WB
복귀 방향의 직선 부분의 장력입니다.
T3 = T3-1 + FBW X LR X WB
T3 = T2 + FBW X LR X WB
공식: TN = TN-1 + FBW X LP X (WB + WP)
운반 방향의 직선 부분의 장력.
T4 = T4-1 + FBW X LP X (WB + WP)
T4 = T3 + FBW X LP X ( WB + WP )
공식: TN = ( Ca X TN-1 ) + ( Cb X FBW X RO ) X ( WB + WP )
운반 방향의 회전 부분의 장력.
Ca 및 Cb 값에 대해서는 표 Fc를 참조하십시오.
T5 = ( Ca X T5-1 ) + ( Cb X FBW X RO ) X ( WB + WP )
T5 = ( Ca X T4 ) + ( Cb X FBW X RO ) X ( WB + WP )
나선형 컨베이어
공식: TWS = TB × FA
본 장치의 TWS는 나선형 컨베이어의 장력 계산을 의미합니다.
공식: TB = [ 2 × RO × M + ( L1 + L2 ) ] ( WP + 2WB ) × FBW + ( WP × H )
공식: TA = BS × FS × FT
Table FT와 Table FS를 참고하세요.
실제 사례
TA와 TB의 비교 및 기타 관련 계산은 다른 유형의 컨베이어와 동일합니다.나선형 컨베이어의 설계 및 구성에는 특정 제한 및 규정이 있습니다.따라서 HONGSBELT 나선형 또는 터닝 벨트를 나선형 컨베이어 시스템에 적용하는 경우 HONGSBELT 엔지니어링 매뉴얼을 참조하고 자세한 정보 및 세부 사항은 당사 기술 서비스 부서에 문의하는 것이 좋습니다.
단위 장력
공식: TB = [( WP + 2WB ) X FBW ] XL + ( WP XH )
적재물이 쌓이는 특성을 갖는 경우, 적재운송 중에 증가하는 마찰력 Wf를 계산에 포함시켜야 합니다.
공식: TB = [( WP + 2WB ) X FBW + Wf ] XL + ( WP XH )
공식: Wf = WP X FBP X PP
허용 장력
벨트의 재질이 다르기 때문에 인장 강도가 다르며 온도 변화에 영향을 받습니다.따라서 단위 허용 장력 TA의 계산은 벨트 총 장력 TW와 대조하는 데 사용될 수 있습니다.이 계산 결과는 올바른 벨트 선택을 하고 컨베이어 요구 사항을 맞추는 데 도움이 됩니다.왼쪽 메뉴의 Table FS 및 Table Ts를 참조하세요.
공식: TA = BS X FS X FT
BS = 컨베이어 벨트 인장 강도(Kg/M)
FS 및 FT Table FS 및 Table FT 참조
테이블 F
시리즈 HS-100
시리즈 HS-200
시리즈 HS-300
시리즈 HS-400
시리즈 HS-500
테이블 TS
아세탈
나일론
폴리에틸렌
폴리프로필렌
샤프트 선택
공식: SL = (TW + SW) ?BW
피동/아이들러 샤프트 중량표 - SW
샤프트 치수 | 샤프트 중량(Kg/M) | |||
탄소강 | 스테인레스 스틸 | 알루미늄 합금 | ||
사각 샤프트 | 38mm | 11.33 | 11.48 | 3.94 |
50mm | 19.62 | 19.87 | 6.82 | |
원형 샤프트 | 30mm?/폰트> | 5.54 | 5.62 | 1.93 |
45mm?/폰트> | 12.48 | 12.64 | 4.34 |
드라이브/아이들러 샤프트의 처짐 - DS
중간 베어링 없음
공식 :
DS = 5 ?10-4 ( SL ?SB3 / E ?/FONT> I )
중간 베어링 포함
공식 :
DS = 1 ?10-4 ( SL ?SB3 / E ?I )
구동축의 탄성 - E
단위 : Kg/mm2 | |||
재료 | 스테인레스 스틸 | 탄소강 | 알루미늄 합금 |
구동축 탄성률 | 19700 | 21100 | 7000 |
관성 모멘트 - I
구동 스프로킷의 내경 | 샤프트 관성 모멘트 ( mm4 ) | |
사각 샤프트 | 38mm | 174817 |
50mm | 1352750 | |
원형 샤프트 | 30mm?/폰트> | 40791 |
45mm?/폰트> | 326741 |
구동축 토크 계산 - TS
공식 : | TS = TW ?BW ?R |
위의 계산값은 아래 표와 비교하여 가장 적합한 구동축을 선택하시기 바랍니다.구동축의 토크가 여전히 너무 강하면 더 작은 스프로킷을 사용하여 토크를 줄이고 샤프트와 베어링의 원가를 절약할 수 있습니다.
더 작은 스프라켓을 사용하여 더 큰 직경의 드라이브 샤프트에 맞으면 토크가 줄어들고, 더 큰 스프로킷을 사용하여 더 작은 직경의 드라이브 샤프트에 맞으면 토크가 증가합니다.
구동축의 최대 토크 계수
토크 | 재료 | 저널 직경(mm) | ||||||
50 | 45 | 40 | 35 | 30 | 25 | 20 | ||
Kg-mm x 1000 | 스테인레스 스틸 | 180 | 135 | 90 | 68 | 45 | 28 | 12 |
탄소강 | 127 | 85 | 58 | 45 | 28 | 17 | 10 | |
알루미늄 합금 | -- | -- | -- | 28 | 17 | 12 | 5 |
마력
기어 감속 모터로 구동 모터를 선택한 경우 마력비는 운반 제품 및 벨트 주행 중에 발생하는 총 인장력보다 커야 합니다.
마력(HP)
공식 : | = 2.2 × 10-4 × TW × BW × V |
= 2.2 × 10-4 ( TS × V / R ) | |
= 와트 × 0.00134 |
와트
공식 : | = ( TW × BW × V ) / ( 6.12 × R ) |
= ( TS × V ) / ( 6.12 × R ) | |
= HP × 745.7 |
테이블FC
레일 소재 | 온도 | FC | ||
벨트 재질 | 마른 | 젖은 | ||
HDPE / UHMW | -10°C ~ 80°C | PP | 0.10 | 0.10 |
체육 | 0.30 | 0.20 | ||
액텔 | 0.10 | 0.10 | ||
나일론 | 0.35 | 0.25 | ||
아세탈 | -10°C ~ 100°C | PP | 0.10 | 0.10 |
체육 | 0.10 | 0.10 | ||
액텔 | 0.10 | 0.10 | ||
나일론 | 0.20 | 0.20 |
FC 값을 얻으려면 건조하거나 습한 환경에서의 운송 절차와 컨베이어의 레일 재질 및 벨트 재질을 대조하십시오.
Ca, Cb 값
컨베이어 벨트 회전 각도 | 컨베이어 벨트 가장자리와 레일 스트립 사이의 마찰 계수 | |||||
FC ≤ 0.15 | FC ≤ 0.2 | FC ≤ 0.3 | ||||
Ca | Cb | Ca | Cb | Ca | Cb | |
≥ 15° | 1.04 | 0.023 | 1.05 | 0.021 | 1.00 | 0.023 |
≥ 30° | 1.08 | 0.044 | 1.11 | 0.046 | 1.17 | 0.048 |
≥ 45° | 1.13 | 0.073 | 1.17 | 0.071 | 1.27 | 0.075 |
≥ 60° | 1.17 | 0.094 | 1.23 | 0.096 | 1.37 | 0.10 |
≥ 90° | 1.27 | 0.15 | 1.37 | 0.15 | 1.6 | 0.17 |
≥ 180° | 1.6 | 0.33 | 1.88 | 0.37 | 2.57 | 0.44 |
Table FC에서 FC 값을 구한 후, 컨베이어의 휘어진 각도와 대조해 보면 Ca 값과 Cb 값을 얻을 수 있습니다.